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玉川路幼儿园高支模+(1)

发布时间:2014-02-27 16:08:13  

危险性较大工程专项施工方案论证审查意见书

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备注:专家论证审查意见应说明方案是否可行,建议加强、完善之处,实施过程中需要注意的事项等。不够可另附页

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济源市玉川路幼儿园工程

编制: 审批: 审核:

施工单位:河南省银基建设集团有限公司 3

目 录

一、编制依据 ...........................................................

二、工程概况 ...........................................................

三、高支模体系设计总思路 ...............................................

(一)水平杆设置 .....................................................

(二)剪刀撑设置 .....................................................

(三)立杆支撑设置 ...................................................

(四)连墙件设置 .....................................................

(五)立杆下基础处理 .................................................

四、模板支撑体系施工总部署 .............................................

(一)施工准备 .......................................................

(二)施工流程说明 ...................................................

(三)模板支撑体系设计 ...............................................

五、高支模施工方法 ..................................................... (一) 模板组拼精度要求 ................................................

(二)模板定位 .........................................................

(三)模板的支设规范要求 ...............................................

(四)满堂架搭设 .....................................................

(五)剪刀撑的设置 ...................................................

(六)核验标高 .......................................................

(七)柱模安装 .......................................................

(八)梁模安装 .......................................................

(九)板模安装 .......................................................

(十)边梁模板加固 ................................................... (十一)高支模施工注意事项 ...........................................

六、高支模砼的构造和施工要求

七、高支模拆除的工艺要求 ...............................................

八、施工组织管理及验收 .................................................

九、安全、环境保障措施 .................................................

十、高支模支架监测措施 ................................................. 十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文 ..................................

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十二、成品保护 ......................................................... 十三、模板体系设计计算书 ............................................... 十四、高支模安全应急预案 ...............................................

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一、编制依据

《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011;

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011;

《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001;

《钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程》;

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008;

《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91);

《木结构设计规范》(GBJ50005-2003)(2005年版);

《木结构工程施工质量验收规范》(GB50206-2002);

《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005);

《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33-2012);

《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002;

《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001);

《建筑环境设计规范》(GB15831-2002);

《建设工程安全生产管理条例》;

关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文;

关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文;

济源市玉川路幼儿园工程施工图纸和施工组织设计等。

二、工程概况

济源市玉川路幼儿园位于济源大道与玉川路之剑,荆梁路东侧。建筑层数为三层,总建筑面积为4398.95㎡,结构类型为钢筋砼框架结构,一层、二层、三层层高均为

3.6m,建筑总高度为11.25m。基础形式为独立基础。建筑分类及耐火等级为二级,抗震设防烈度为七度,主体结构合理使用年限为50年。屋面防水等级为Ⅱ级,防水层耐用年限为15年。

本工程结构采用钢筋砼框架剪力墙结构,其中在2/01~1/1轴交G~J轴三层现浇板之剑出现高度为11.80m的现浇板,模板脚手架超过8米,根据《危险性较大的分部分项工程的安全管理办法》,需在原模板施工方案上专门编制高支模施工方案,并进行专家论证。

本工程的高大模板支撑体系特点:

1、高支架面积不是很大,位于2/01~1/1×G~J处不足100平方米;

2、高大模板最大高度为11.80m;

3、屋面梁比较大,最大为350mm×1800mm;

4、本工程板厚最大为400mm。

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本工程采用商品混凝土,浇捣时采用汽车泵进行混凝土输送。

三、高支模体系设计总思路

(一)水平杆设置

1、在立杆底距地面200㎜处沿纵横水平方向按纵下横上的顺序设置扫地杆,步距均为1500㎜,其余位置如图所示。

2、梁底处加设一道水平杆,并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆;所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接,增强整个支撑系统的刚度。

3、梁底处设一道水平杆并且在最顶层步距梁水平杆中间加设一道水平杆;

(二)剪刀撑设置

1、竖向剪刀撑

a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑,中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑,剪刀撑宽度为4~6m;

b、为了便于实际操作,剪刀撑统一采用6000㎜钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设,与楼面夹角成45°~60°沿高支架四周从低至顶连续布置;搭接处采用直角扣件搭接,搭接长度不小于1000㎜,并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。

2、水平剪刀撑

在竖向剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑,支模高度大于8 m时,在支架中部再加设一道水平剪刀撑;

(三)立杆支撑设置

a、35031800㎜截面梁:枋木间距250㎜,梁支撑立杆的纵横间距600㎜。为了安全起见,在梁底增设一道承重立杆,同时梁底立杆处设顶托(顶托长度不得超过200㎜)。

b、400㎜厚楼板:枋木间距300㎜,立杆的纵距b=500㎜,立杆的横距l=500㎜,能满足安全施工要求;为结合工程实际开间尺寸进行施工操作,立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整,严禁超过验算尺寸。

(四)连墙件设置

1、连墙件应满足模板安全技术规范(JGJ162-2008)的要求,水平间距为6~9m,竖向间距为2~3 m设置一个固定结点与建筑拉结;

2、连墙件采用钢管抱柱做法;连墙件与周边结构柱子拉结成一体;

3、连墙件设置在水平剪刀撑下,竖向间距与水平剪刀撑间距相同。

(五)立杆下基础处理

立杆根部地面不平整,架体立杆下垫300mm宽方形15㎜厚木模板,确保架体的稳定性。

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四、模板支撑体系施工总部署

(一)施工准备

1、主材

模板:1830㎜3915㎜315㎜木胶合板。

钢管:Φ4833.5㎜钢管

主要扣件:直角扣件、对接扣件、旋转扣件。

方木:截面尺寸为50㎜3100㎜32000㎜的枋木。

主要杆件:立杆、大横杆、剪刀撑等。

其它材料:Φ12穿墙螺杆、40~100㎜长铁钉、可调顶托、底托等。

(1)对进场的钢管、扣件检验合格后才能用到现场。不合格的必须退场处理。本工程模板支架至少抽验一次,检测方式须委托第三方进行检测。

(2)对钢管、扣件检测的内容

a、钢管检测的内容有:试件的尺寸、抗拉强度及弯曲试验。

b、扣件检测的内容:直角扣件检测:抗滑性能、抗破坏性能和扭转及钢度; 旋转扣件检测:抗滑性能、抗破坏性能;

对接扣件检测:抗拉性能。

(3)旧钢管的检查应符合下列规定

a、表面锈蚀深度应符合规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时,应在锈蚀严重的钢管中抽取三根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时不得使用。

b、钢管弯曲变形符合要求。

(4)扣件的验收应符合下列规定

a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定抽样检测;

b、旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换;

c、新、旧扣件均应进行防锈处理。

(5)构配件的允许偏差符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》(JGJ130-2001,2002年版)要求。

2、主要施工机具

模板、轻便爬梯、手提电锯、台锯、木工电刨、手电钻、铁锤、活动扳手、墨斗、卷尺、水平尺(管)、吊铊、撬棍、5m、50m钢卷尺、脚手板等。

3、施工进度计划

本工程高支模面积不大,施工过程中专门抽调一组工人进行高支模支撑系统施工,计划30人8天完成高支撑系统施工;为使高支系统能够满足安全要求,本工程施工进度安排较宽裕,确保高支系统严格按方案和规范要求进行搭设。

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4、人力资源计划

木工工长1人、质安员1人、木工30人,具体视现场情况进行调节,人力配置需满足施工进度要求。

5、材料进场计划

本工程模板系统所用材料均为新购置的合格材料,在施工前15天进场,满足施工进度要求。

6、作业条件

a、材料进场,机具到位,人员备齐。

b、楼板混凝土浇筑完毕,并且混凝土强度已满足施工要求;同时,高支撑区对应的顶板模板支撑保留。

c、根据图纸要求,放好轴线和模板边线,定好水平控制标高。

d、柱钢筋绑扎完毕,水电管线及预埋件已安装完毕,并且已绑扎好钢筋保护层垫块及相关隐蔽验收手续。

e、已编制高大模板安全专项施工方案并经专家论证方案可行,同时,根据模板的设计要求和工艺标准向班组工人进行安全技术交底,三级安全教育及施工技术交底等。

7、技术交底

根据下列“操作工艺”和“操作方法”对工人进行技术交底。

(二)施工流程说明

根据现场实际条件,现制定以下施工流程:

(1)总流程:测量放线→搭设满堂架→顶板标高引测→安装柱及梁底模板→安装梁侧模及板模板→检查验收→浇筑柱砼→绑扎梁板钢筋→检查验收梁板钢筋→浇筑梁板砼→养护到设计强度→拆模。

(2)安装柱模:立相邻两边模板并临时与梁板或梁底模板及满堂架固定→穿穿墙螺杆→基本调垂直这两边模板→立另两侧模板并穿好穿墙螺杆→上紧螺杆,同时将模板调垂直、平整→检查验收→封堵模板底的检查口。

(3)安装梁模

搭设满堂架→引测标高→铺设方木→安装底模→安装侧梁模→检查验收。

(4)安装楼板模板

搭设满堂架→引测标高→铺设方木→铺设模板→检查验收。

(三)模板支撑体系设计

框架柱、梁及顶板模板的支撑限位,主要通过搭设钢管满堂排架体系受力;满堂架搭设方式:砼楼板400mm厚,梁截面350mm×1800mm,搭设高度为11.80m。

排架形式:采用Φ48?3.5钢管搭设排架,立杆间距500 mm ?500mm,大梁底立杆间距为600 mm3600 mm,水平杆步距1.5m,立杆采用扣件联接组成排架支撑体系;支撑立杆下垫15mm厚300mm宽木模,立杆离地0.2m以内设置纵横向水平拉杆,水平纵横拉杆设置步距1.5m,其中最上层兼做枋木搁置钢管,搁置钢管需加一个扣件抗滑

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移;在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑,中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑,剪刀撑宽度为4~6 m;在竖向剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑,支模高度大于8 m时,在支架中部再加设一道水平剪刀撑;局部适当调整(只允许调小不允许调大)大梁底的横杆间距,以便于在大梁底另专设纵向剪刀撑,以增强整个支撑系统的刚度。为保证整个钢管排架支撑系统的稳定,其它未注构造做法,水平拉杆、斜撑、斜道等按规范要求。

高支模支撑系统搭设过程中,纵横向的水平拉杆,在过楼层时拉杆要求周边顶撑在梁侧面,形成高支模的竖向限位;高支模外有外脚手当外脚手超出二步不具备连墙拉结时,高支排架与外脚手拉结,形成整体受力,当上层结构施工时,利用结构拉结点做好拉结,同时拆除高支模与外架临时增设的拉结。

梁取350mm×1800mm作验算对象,模板各构件尺寸一览表

五、高支模施工方法 (一) 模板组拼精度要求

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体,模板在现场拼装时,要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子或设置木方压缝,以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固,以保持模板的整体性。拼装要求详见表

模板拼装精度要求一览表 表4-1

取400厚楼板作验算对象,模板各构件尺寸一览表

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(二)模板定位

根据定位桩点,投放出十字交叉控制线,再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后,再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主,中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后,再根据设计图纸和设计变更等资料,将梁、柱等边线引放出,用以控制模板边线。

(1)标高引测:

根据控制水准点,用水准仪引测出板面标高(建筑标高)加0.5m控制点,并将其标注在柱钢筋上,再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前,再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。

(2)柱模板的标高控制:

1)根据柱的高度,扣除砼楼板的标高后,根据胶合板或已制作好的模板高度,计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸,然后裁出非整模板,将非整块模板安装在柱模板中间,以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。

2)弹线:待楼板新浇筑砼结硬后,由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线,核验无误之后,通知木工将柱边线弹出,最后由木工工长和质检员核查控制线,无误后,木工才能进场施工。 (三)模板的支设规范要求

模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净,不得有积水、杂物,并将施工缝表面浮浆剔除,用水冲净,模板排架支撑体系搭设要严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2001执行。

模板安装允许偏差和检验方法 表6-1

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(四)满堂架搭设

根据附图《高支模立杆布置平面图》,搭设满堂支架,包括剪刀撑,支立杆时应先在钢管底部按后附图《高支模立杆布置平面图》垫300㎜3300㎜胶合板垫块,再搭中间水平拉杆,再搭扫地杆,扫地杆离地面200㎜处,使立柱纵横方向左右对直,立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置,顶步设置在梁底下500㎜处,中间步距按1500㎜设置最上一步不一定刚好为1500㎜但应满足小于1500㎜;同时,立柱要间距均匀,满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高,并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱、构造柱作刚性连接,增加整个支撑系统的刚度,具体见附图。立杆接长必须采用对接扣件连接,严禁采用搭接接长。 (五)剪刀撑的设置

整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起,增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作,水平剪刀撑统一采用6000㎜钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设,与楼面夹角成45°~60°沿高支架四周从低至顶连续布置。 (六)核验标高

标高弹出之后,及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。

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(七)柱模安装

根据弹出柱的控制线,待钢筋经隐蔽验收后,可以封柱模,安装前清理干净柱内杂物,安装时要先吊直模板,然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆,各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时,可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量,柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用,当柱截面大于700㎜时在中间设置一道穿墙螺杆,具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆,在穿墙螺杆外套PVC硬塑管,其长度与柱或梁的穿墙厚度相同,让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上,但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素,每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查,严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵,保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝,以减少漏浆。

(八)梁模安装

按设计间距要求整齐铺好50㎜3100㎜32000㎜方木,随即铺设梁底模,铺设时应先与柱头对接好并钉牢,并用50㎜3100㎜枋木条作立档及立档支撑,用约30mm宽,18mm厚模板做压脚压紧侧模底部(或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚)。之后吊直侧模,用斜杆顶撑固定。当梁高超过750㎜时,考虑到侧模斜撑的作用力减弱,故在梁高的中间加两道υ12穿墙螺杆。另外,当梁跨度大于4米时,跨中梁底处应按设计要求起拱,如设计无要求时,起拱高度为梁跨度的1/1000~3/1000,本工程统一按2/1000起拱,主次梁交接时,应先主梁起拱,后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故,在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。

(九)板模安装

(1)在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线,并架设 Φ48横钢管,在钢管上直接铺设方木,拉线检查,直至平整。然后铺楼面模板,用长40㎜铁钉钉牢,如果楼板宽度不合模板模数时,补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。

(2)板模板施工时注意以下几点:

1)钢管排架搭设横平竖直,纵横连通,连接件需连接牢固,水平拉撑连通;

2)模板第一排次楞木方需紧靠柱边模,模板与模板之间拼接缝小于2mm,否则用腻子封条;

3)根据板跨度大小,决定板模板起拱大小:<4m 开间不考虑起拱,4m≤L<6m起拱10mm,≥6m的起拱15mm。

4)板模板支设,下部支撑用满堂架子,每根立杆底部应设置300mm3300mm胶合板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上,必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格,并拉通线找平。特别是四周的格栅,弹线保持在同一标高上,板

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与格栅用50mm长钉子固定,板铺完后,用水准仪校正标高,并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密,板面平整;模板铺完后,将杂物清理干净,刷好脱模剂。

5)从墙根起步350mm 立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑,保证立柱支撑上下层位置对应。按要求设设置纵横向水平拉杆,考虑到人行通道,在支撑中留一条通道,中、下两道水平不设(在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道)。

(十)边梁模板加固

铺完楼面模板后,要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置,用方木顶牢,禁止顶到外架钢管上。 并拉通线检查是否平直。

(十一)高支模施工注意事项

(1)具体布置立杆时,需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑,使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时,以上述立杆间距为最大极限值,间距只能调小,不能调大;

(2)立杆之间必须按每步距满设双向水平杆,确保其在两个方向(x,y)均具有足够的设计刚度;

(3)满堂支撑架底部距基础面200㎜以内必须设双向扫地杆;

(4)严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑;

(5)确保每一扣件的拧紧力矩控制在45~65N?M内;

(6)立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外,其余各层各步立杆的连接不得采用搭接,必须使用对接扣件进行对接,并确保立杆的对接端头平整;且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm;

(7)板厚大于120mm,顶部承载支撑采用钢管横杆,支撑横杆与立杆的连接采用双扣件;

(8)底部支座如座落在垫层上,则立杆下部需铺通长木跳板和垫铁;

(9)高支模系统验收合格后,楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕,以增加高支模系统的稳定性。(设计高支模系统时考虑与柱子连接)

六、高支模砼的构造和施工要求

(一)作业准备

1、浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净,并检查钢筋的保护层垫块是否垫好,钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。

2、如使用木模板时应浇水使模板湿润。柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭。

3、施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净,已经露出石子,并浇水湿润,无明水。

4、梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕,并经过隐预检。

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(二)混凝土浇筑与振捣的一般要求

1、本工程采用预拌泵送商品砼,砼进场前首先进行配合比及质保资料的核验,然后进行资料收集。并进行坍落度检查合格。

2、泵车进场架设必须由施工负责人指挥,按照指定地点进行架设,架设完毕必须通过安 全员验收合格。砼开泵必须得到项目经理的开泵令方可施工。

3、润滑泵管的砂浆采用现场搅拌,对于润滑泵管的砂浆严禁喷洒到楼面上。

4、混凝土自泵口下落的自由倾落高度不得超过2m,浇筑高度如超过3m时必须采取措施,用溜管。

5、浇筑混凝土时应分段分层连续进行,浇筑层高度应根据砼供应能力,一次浇筑方量,砼初凝时间,结构特点、钢筋疏密综合考虑决定,一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。

6、使用插入式振捣器应快插慢拔,插点要均匀排列,逐点移动,顺序进行,不得遗漏,做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍(一般为30—40cm)。振捣上一层时应插入下层5-10cm,以使两层砼结合牢固。表面振动器(或称平板振动器)的移动间距,应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。

7、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇,其间歇时间应尽量缩短,并应在前层混凝土初凝之前,将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定,一般超过2h应按施工缝处理。(当混凝土的凝结时间小于2h时,则应当执行混凝土的初凝时间)

8、浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况,发现问题应立即处理,并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。

9、砼表面平整度控制不得大于5mm,标高控制不得大于±8mm。

(三)柱的混凝土浇筑

1、柱浇筑前底部应先填5—10cm厚与混凝土配合比相同的减石子砂浆,柱混凝土应分层浇筑振捣,使用插入式振捣器时每层厚度不大于50cm,振捣棒不得触动钢筋和预埋件。

2、柱高在3m之内,可在柱顶直接下灰浇筑,超过3m时,应采取措施(用串桶)或在模板侧面开洞口安装斜溜槽分段浇筑。每段高度不得超过2m,每段混凝土浇筑后将模板洞封闭严实,并用箍箍牢。

3、柱子混凝土的分层厚度应当经过计算后确定,并且应当计算每层混凝土的浇筑量,用专制料斗容器称量,保证混凝土的分层准确,并用混凝土标尺杆计量每层混凝土的浇筑高度,混凝土振捣人员必须配备充足的照明设备,保证振捣人员能够看清混凝土的振捣情况。

4、柱子混凝土应一次浇筑完毕,如需留施工缝时应留在主梁下面。无梁楼板应

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留在柱帽下面。在与梁板整体浇筑时,应在柱浇筑完毕后停歇1~1.5h,使其初步沉实,再继续浇筑。

5、浇筑完后,应及时将伸出砼面的搭接钢筋整理到位。

(四)梁、板混凝土浇筑

1、梁、板应同时浇筑,浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”,即先浇筑梁,根据梁高分层浇筑成阶梯形,当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑,随着阶梯形不断延伸,梁板混凝土浇筑连续向前进行。

2、和板连成整体高度大于1m的梁,允许单独浇筑,其施工缝应留在板底以下2~3cm处。浇捣时,浇筑与振捣必须紧密配合,第一层下料慢些,梁底充分振实后再下二层料,用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进,每层均应振实后再下料,梁底及梁帮部位要注意振实,振捣时不得触动钢筋及预埋件。

3、梁柱节点钢筋较密时,浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑,并用小直径振捣棒振捣。

4、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚,用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣,厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣,并用铁插尺检查混凝土厚度,振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。

5、施工缝位置:宜沿次梁方向浇筑楼板,施工缝应留置在次梁跨度的中间1燉3范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直,不得留斜槎。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。

6、施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时,才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前,施工缝混凝土表面应凿毛,剔除浮动石子和混凝土软弱层,并用水冲洗干净后,先浇一层同配比减石子砂浆,然后继续浇筑混凝土,应细致操作振实,使新旧混凝土紧密结合。

(五)楼梯混凝土浇筑

1、楼梯段混凝土自下而上浇筑,先振实底板混凝土,达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣,不断连续向上推进,并随时用木抹子(或塑料抹子)将踏步上表面抹平。

2、施工缝位置:楼梯混凝土宜连续浇筑完,多层楼梯的施工缝应留置在楼梯段1/3的部位。

(六)所有浇筑的混凝土楼板面均进行压光、扫毛:

1、压光时间要适当掌握好,压光过早易出现砼表面裂缝现象,普通楼面压光不得少于2遍,有防水要求的楼面压光次数不得少于3遍,且压光时杜绝浮浆和积水现象。

2、扫毛时应当顺一个方向扫,刷细纹,严禁随意扫毛,影响混凝土表面的观感。

(七)养护

混凝土浇筑完毕后,应在12h以内加以覆盖和浇水,浇水次数应能保持混凝土有

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足够的润湿状态,养护期一般不少于7昼夜。

(八)混凝土试块留置

1、按照规范规定的试块取样要求做标养试块的取样:

标养试块留置5组,试模规格10031003100mm

同条件试块留置2组,试模规格10031003100mm

拆模试块留置2组,试模规格10031003100mm

(九)成品保护

1、要保证钢筋和垫块的位置正确,不得踩楼板、楼梯的分布筋、弯起钢筋,不碰动预埋件和插筋。在楼板上搭设浇筑混凝土使用的浇筑人行道,保证楼板钢筋的负弯矩钢筋的位置。

2、不用重物冲击模板,不在梁或楼梯踏步侧模板上踩,应搭设跳板,保护模板的牢固和严密。

3、已浇筑楼板、楼梯踏步的上表面混凝土要加以保护,必须在混凝土强度达到1.2MPa以后,方准在面上进行操作及安装结构用的支架和模板。

4、在浇筑混凝土时,要对已经完成的成品进行保护,对浇筑上层混凝土时流下的水泥浆要专人及时的清理干净,洒落的混凝土也要随时清理干净。

5、对阳角等易碰坏的地方,应当有措施。

(十)应注意的质量问题

1、蜂窝:原因是混凝土一次下料过厚,振捣不实或漏振,模板有缝隙使水泥浆流失,钢筋较密而混凝土坍落度过小或石子过大,柱、墙根部模板有缝隙,以致混凝土中的砂浆从下部涌出而造成。

2、露筋:原因是钢筋垫缺位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板、造成露筋,或梁、板底部振捣不实,也可能出现露筋。

3、孔洞:原因是钢筋较密的部位混凝土被卡,未经振捣就继续浇筑上层混凝土。

4、缝隙与夹渣层:施工缝处杂物清理不净或未浇底浆振捣不实等原因,易造成缝隙、夹渣层。

5、梁、柱连接处断面尺寸偏差过大,主要原因是柱接头模板刚度差或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。

6、现浇楼板面和楼梯踏步上表面平整度偏差太大:主要原因是混凝土浇筑后,表面不用抹子认真抹平。 上人过早或未垫板进行操作。

七、高支模拆除的工艺要求

(一)高支模拆除工艺要求

1.拆模的时机应是砼达到必要的强度,其强度要求是根据规范规定,现浇砼结构拆模时所需强度,应符合以下要求:

(1)侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

(2)模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并

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及时清运。

(3)拆除模板前,由木工工长填写好模板拆除申请,项目主管工程师审核后,并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.

(4) 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度,同时参考同条件养护的混凝土试块强度,在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上,故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前,严禁拆除一层的模板支撑,

(5)在拆除时,不得中途换人,如果必须换人,必须做好移交工作,。每天收工前,对未拆除的部分应及时加固处理。

(6)严禁夜间进行拆架施工。

2.高支撑模板拆除的工序要求:

(1)拆除应按一定的顺序进行,一般是“后支的先拆,先支的后拆;先拆非承重部分,后拆承重部分,由上而下;先拆侧向支撑,后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛,拆下来的材料应整理好及时运走,做到工完场地清。为了便于管理,利于前道工序为后工序创造条件,混凝土模板一经拆除,立即做好现场清理和成品保护工作。

(2)在拆除模板过程中,如发现砼有影响结构安全的质量问题时,应暂停拆除,并报项目部及监理,待出方案处理后,再拆除模板。

(3)模板要加强保护,拆除后逐块传递下来,不得抛掷,拆下后,即清理干净,按规格分类放整齐,以利再用。

(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)中4.3模板拆除分项的如下规定:

主控项目

1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求;当设计无具体要求时,混凝土强度应符合下表的规定。

检查数量:全数检查。

检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告。

底模拆除时的混凝土强度要求

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(二)高支模拆除安全要求

(1)本工程使用的钢管架,在材料运输时,不得随意乱丢,以免伤人。

(2)凡超过2m以上的操作部位,必须搭设操作平台,不得违章临边、临空施工。

(3)上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋,严禁酒后上班。

(4)搭设满堂架时,必须随工作面的展开上紧钢管扣件,防止不知情人员发生意外。

(5)禁止垂直交叉作业,特殊要求必须上下同时作业时,要做好交叉作业的安全防护措施后进行。

(6)拆模时,必须设警戒标志,必要时派专人看守,禁止他人入内。

(7)拆模时,禁止将模板大块撬下,以免发生意外。

(8)模板拆除后,在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。

八、施工组织管理及验收

(一)高支模支撑系统施工管理

(1)严格按支撑架设计书进行操作。

(2)施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

(3)支模完毕,经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后,立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收,合格后方能进行钢筋安装。

(4)严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线,再据此搭设立杆。

(5)支撑支架系统必须连为一体,不得因班组施工区域的划分而断开。

精心设计砼浇筑方案:浇筑砼时,泵车停放在大门洗车台,由中间向两边浇捣(具体施工方法详见砼施工方案)。

(6)施工材料,特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前,必须根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中关于构配件检查和验收的要求,逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类,分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。

(7)严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中,施工荷载不能超过设计荷载(3kN/m2)。

(8)确保安全的前提下,在砼浇筑开始后,派人检查支架及其支承情况,发现有下沉、松动和变形情况,及时予以解决。

(9)高支模支撑系统安全生产组织机构:

(二)高支模支撑系统质量验收

模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)有关规定,本工程模板工程应符合下述具体规定。

(1)主控项目

a、安装上层模板及其支架时,下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。

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b、涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

(2)一般项目

a、模板接缝不应漏浆,可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前,应浇水湿润模板,但模板内不应有积水;

b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂;

c、浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净。

(3)实测允许偏差项目

a、现浇结构模板安装的允许偏差:轴线位置5mm;底模上表面标高±5mm;柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm;层高垂直度(不大于5m)6mm;相邻两板表面高低差2mm;表面平整度5mm。

b、预埋件和预留孔洞的允许偏差:预埋管、预留孔中心线位置3mm;插筋中心线位置5mm;插筋外露长度+10 mm;预留洞中心线位置10mm;预留洞尺寸+10mm。

(三)高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收

模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收,合格后方准使用。对高大模板支架的验收按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JG130-2001)、《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》的相关规定进行验收,检查验收表格详见下页:

表A.5高大模板支架安全要点检查表,

表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表,

表A.7扣件拧紧抽样检查表。

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表 A . 5 高大模板支架安全要点检查表

注:高大模板是指达到或超过以下指标的作业平台:高度8m,或结构跨度18m,或

经荷载组合后的施工面荷载15Kn/㎡,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。

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表 A . 6 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表

类别: 高大模板支架□ 高大作业平台支架□ 验收日期:

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表 A . 7 扣件拧紧抽样检查表

1、使用力距板手检查,拧紧力矩为40N2m~65 N2m。

2、“其余部位”栏中,按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。

3、扣件安装数量超过3200个,抽样数应增加。

4、对检查不合格的部位,应重新扣紧后再次抽样检查,直至合格。

5、截面高度≥1.2m的梁,直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。

九、安全、环境保障措施

为保障高支模支撑系统安全顺利进行,项目部要求严格做好安全和环境保障措施,具体 23

如下:

(一) 安全教育措施

(1)新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育,进行安全技术交底,对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析,并提出预防措施及有关要求,使工人的安全意识提高,时刻牢记做好安全施工。

(2)实行班前安全活动,每天班前,由班长安排工作时,班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。

(二) 安全防护措施

1)项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施,可由专业队组完成。

2)楼层洞口、临边应进行有效防护,以保证施工人员的安全。

3)楼面模板施工时,必须提前搭设外架,保证高出楼面1.5米以上。

(三)泵送砼安全措施

(1)浇筑雨棚和大厅砼时用汽车泵进行施工,浇筑屋顶时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上,水平管每隔2米用支架固定,垂直或斜管用独立钢管架固定。

(2)浇筑梁板时,砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。

(3)浇筑砼时,必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护,发现异常情况,立即停止浇筑砼,并卸载纠正变形模板后,才能继续浇筑砼。

(四)施工技术措施

⑴模板支撑系统施工前,应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。

⑵对钢管架、配件、加固件应进行检查验收,严禁使用不合格的钢管架、配件。

⑶立杆底座下应铺设15mm厚300mm3300mm木胶合板垫块。

⑷不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。

⑸支撑架安装应自一端向另一端延伸,自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向,不得从两端向中间进行,以免结合处错位,难于连接。

(6)模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收,合格后方准使用。

(7)泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

(8)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

(9)交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸,因施工需要临时局部拆卸时,施工完毕后应立即恢复。

(10)拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施,严禁高空抛掷。

(11)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工便梯进入工作面。

(12)高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由安全员在现场监护。

(13)混凝土浇筑时,安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异常应立即暂停施工,迅速疏散人员,及时采取处理措施,待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。

(五)环境保护措施

(1)加强对现场施工人员的环保意识教育,在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板,尽可能避免发出不必要的施工噪音,最大限度地减少施工噪音对环境的污染。

(2)废弃的模板及方木应及时收集清理,要做到工完场清。

(3)楼层模板拆除完后,楼层内的废料垃圾均应清理出楼层,运至堆放场。

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(4)现场木作余料要尽量利用,不能再利用的要及时送到回收站。

(六)安全检查

(1)每天值班工长及安全员必须巡视工地,对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出,及时整改。

(2)发现违章行为,及时纠正。

(3)班组安全员每天对本班工作部位详细检查,发现问题及时处理或报告值班工长处理。

(4)如果需要动火,如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器,派专人监控火情。

十、高支模支架监测措施

(一)高支撑模板支架重点监测措施

本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系,在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施:

1、模板支架搭设前,由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查,按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工,并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。

2、模板支架搭设过程中,工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测,确保支撑系统施工安全,检查、巡查重点要求如下:

(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

(2)底板是否积水,底座是否松动,立杆是否符合要求。

(3)连接扣件是否松动。

(4)施工过程中是否有超载的现象。

(5)脚手架架体和杆件是否有变形现象。

(6)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复,在浇筑混凝土过程中应实施实时观测,一般监测频率不超过20-30分钟一次,浇筑完后不少于2小时一次。

4、现浇钢筋混凝土梁、板,当跨度大于4米时,模板应起拱;本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。

5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆,立杆底部是否铺设垫板。

6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。

7、立杆是否有搭接现象,立杆接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接。

8、支架立杆成一定角度倾斜,或者支架立杆的顶表面倾斜式,是否有可靠措施确保支点稳定,支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。

9、立杆接长严禁搭接,必须采用对接扣件连接,相邻两立杆的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。

10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。

11、在浇捣梁板混凝土之前,必须由项目部组织对高支架进行全面检查,合格后方可进行浇筑,并且在混凝土浇筑过程中,项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。

12、因高支架直接支撑在一层顶板上,故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前,严禁拆除顶板的模板支撑,待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑;高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时,方可拆架。

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(二)高支撑模板支架搭设时监测措施

1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线,并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。

2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。

3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。

4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板,并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。

5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求,每根立杆底部应设置垫板或者垫木。

6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积,且应中心承载。

7、模板及其支架在安装过程中,必须设置有效的防倾覆临时固定设施。

(三)高支撑模板支架使用时监测措施

1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不可堆在输送管道出口处,以免产生较大的堆积荷载,使架子偏心受荷;装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸,施工要求拆卸时,应待施工完毕后马上补齐。

3、模板支撑及满堂脚手架下方,施工人员不得经常出入。

4、穿着安全:现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋,必须戴安全帽。

5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆,泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接,泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。

6、支撑架上堆料限制:支撑架的操作层应保持畅通,不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。

7、模板和支撑承载安全:模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人;在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上,不得堆放超载的材料和设备等。

8、恶劣天气限制:凡遇到恶劣天气,如大雨、大雾及6级以上的大风时,应停止露天高空作业。风力达到5级时,不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。

(四)高支撑模板支架拆除时监测措施

在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌,严禁非操作人员进入作业区,垂直运输模板和其它材料时,应有统一指挥,统一信号。

混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后,经过覆盖淋水养护之后,在混凝土具有相当强度时,为使模板能周转使用,就要对支撑的模板进行拆除。

一般说拆模可分为两种情况:一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的,如侧模板;一种是混凝土虽已硬化,但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力,那么,这种构件的模板不是随便就可以拆除的,如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板,拆除要求:现浇结构的模板及其支架,要拆除时,其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求;当设计上无具体要求时,应符合下列的规定:

(1)侧模板

如梁、柱、墙的侧模板,一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除。通常在常温时期(气温平均在10-250C),混凝土浇筑后24h即可拆模。

(2)梁、板等底模

梁、板等底模则要求混凝土强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》

(GB50204-2002)要求,模板才可以拆除。

(3)悬挑模板拆除

拆除楼板及梁底等横向结构模板时,应先将支架下降200-300㎜。然后逐块拆除,严禁 26

大片撬松垮落。如先将支模架拆除,则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时,必须有可靠的安全措施。

(4)拆模操作安全

拆除模板时,不得用力过猛或身体前倾,避免连人带板坠落,拆除高处部位的模板时,必须站稳在脚手架上操作,不得站在正在拆除的模板下面操作。

(5)所有构件拆模之前必须填写拆模申请表,待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后,方可拆模。

(6)预留孔洞封闭

平台及楼板模板上的预留孔洞,应使用木板或安全网盖好或设围栏。

(7)操作者站立处规定

模板和支模安拆时,指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作,严禁人员随模板起吊。

(8)用电和输送电路安全

在模板上架设的电线和使用的电动工具,应采用36v的低压电源,或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时,应停电作业或采取隔离防护措施。

(9)预防钉子伤人

拆除的木模板,应将板上的朝天钉子向下,并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。

(10)拆卸吊运安全

装拆组合模板时,上下应有人接应,模板及配件应随装拆随转运;严禁从高向下抛掷,已松动件必须拆卸完毕方可吊运。

十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文

本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下:

1)钢管上严禁打孔。

2)主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。

3)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

4)立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

5)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

6)剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

7)拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业;

8)各构配件严禁抛掷至地面;

9)旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换;

10)作业层的施工荷载应符合设计要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。

十二、成品保护

1、吊装钢筋上楼时,应轻起轻放,不得冲撞,同时不能堆放过重,每平方米不能超过300㎏,防止模板下沉或变形。

2、放材料到强度达1.2MPa以上混凝土楼面时,应轻放在梁位置上。

3、搭设脚手架时,严禁与模板及支柱连接在一起。

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4、与砼接触的模板表面应认真涂刷脱模剂,不得漏涂,涂刷后如被雨淋,应补刷。 5、拆模时应禁锤打或撬棍猛撬,以免损坏模板。

拆除下的模板应及时清理干净,涂刷脱模剂,暂时不用时应遮荫覆盖,防止暴晒。 十三、模板体系设计计算书 第一章 取值 一、参数取值

材料参数(钢管考虑现场实际取值3.0mm厚)

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第二章 大截面梁模板

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.35;

梁截面高度 D(m):1.80

混凝土板厚度(mm):400.00;

立杆梁跨度方向间距La(m):0.600;

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.20;

立杆步距h(m):1.50;

梁支撑架搭设高度H(m):11.80;

梁两侧立柱间距(m):0.900;

承重架支设:1根承重立杆,方木支撑垂直梁截面;

板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.300;

采用的钢管类型为Φ4833.0;

扣件连接方式:双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.50;钢筋自重(kN/m3):1.50;

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;

3.材料参数

木材品种:松木;

木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):11.0;

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.2;

面板类型:胶合面板;

面板弹性模量E(N/mm2):4200.0;

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):12.0;

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm):50.0;

梁底方木截面高度h(mm):100.0;

梁底纵向支撑根数:10;

面板厚度(mm):15.0;

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm):600;

次楞根数:8;

穿梁螺栓水平间距(mm):600;

穿梁螺栓竖向根数:4;

穿梁螺栓直径(mm):M12;

主楞龙骨材料:钢楞;

截面类型为圆钢管4833.0;

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主楞合并根数:2;

次楞龙骨材料:木楞宽度50mm,高度100mm;

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;

t -- 新浇混凝土的初凝时间,取6.000h;

T -- 混凝土的入模温度,取20.000℃;

V -- 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.400m;

β1-- 外加剂影响修正系数,取1.200;

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;

分别为 53.544 kN/m2、33.600 kN/m2,取较小值33.600 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞(内龙骨)的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中, σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 面板的最大弯距(N.mm);

W -- 面板的净截面抵抗矩,W = 6031.531.5/6=22.5cm3;

[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);

按以下公式计算面板跨中弯矩:

其中 ,q -- 作用在模板上的侧压力,包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.230.6333.630.9=21.77kN/m;

倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.430.63230.9=1.51kN/m;

q = q1+q2 = 21.773+1.512 = 23.285 kN/m;

计算跨度(内楞间距): l = 182.86mm;

面板的最大弯距 M= 0.1323.2853182.8572 = 7.793104N.mm;

经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 7.793104 / 2.253104=3.46N/mm2; 30

面板的抗弯强度设计值: [f] = 12N/mm2;

面板的受弯应力计算值 σ =3.46N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=12N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 33.630.6 = 20.16N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 182.86mm;

E--面板材质的弹性模量: E = 4200N/mm2;

I--面板的截面惯性矩: I = 6031.531.531.5/12=16.88cm4;

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677320.163182.864/(1003420031.693105) = 0.215 mm;

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =182.857/250 = 0.731mm;

面板的最大挠度计算值 ω =0.215mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=0.731mm,满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中,龙骨采用1根木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 503100231/6 = 83.33cm3;

I = 503100331/12 = 416.67cm4;

内楞计算简图

(1).内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中, σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2);

M -- 内楞的最大弯距(N.mm);

W -- 内楞的净截面抵抗矩;

[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩:

其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2333.630.9+1.43230.9)30.183=7.1kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm;

内楞的最大弯距: M=0.137.103600.002= 2.553105N.mm;

31

最大支座力:R=1.137.09630.6=4.684 kN;

经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.553105/3.203104 = 7.983 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2;

内楞最大受弯应力计算值 σ = 7.983 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值

[f]=11N/mm2,满足要求!

(2).内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量: 10000N/mm2;

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =33.6030.18= 6.14 N/mm; l--计算跨度(外楞间距):l = 600mm;

I--面板的截面惯性矩:I = 2.563106mm4;

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.67736.1436004/(10031000032.563106) = 0.211 mm;

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 600/250=2.4mm;

内楞的最大挠度计算值 ω=0.211mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.4mm,满足要求!

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力4.684kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面类型为圆钢管4833.0;

外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3;

外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4;

外楞计算简图

外楞弯矩图(kN.m)

32

外楞变形图(mm)

(1).外楞抗弯强度验算

2其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm);

W -- 外楞的净截面抵抗矩;

[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.017 kN.m

外楞最大计算跨度: l = 300mm;

经计算得到,外楞的受弯应力计算值: σ = 1.023106/8.983103 = 113.252 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2;

外楞的受弯应力计算值 σ =113.252N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值

[f]=205N/mm2,满足要求!

(2).外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.634 mm

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 300/400=0.75mm;

外楞的最大挠度计算值 ω =0.634mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.75mm,满足要求!

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力;

A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;

查表得:

穿梁螺栓的直径: 12 mm;

穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm;

穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =33.630.630.35 =7.056 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170376/1000 = 12.92 kN;

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.056kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN,满足要求!

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和 33

模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 800315315/6 = 3.003104mm3;

I = 800315315315/12 = 2.253105mm4;

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算:

2其中, σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm);

M -- 计算的最大弯矩 (kN.m);

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =33.33mm;

q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);

新浇混凝土及钢筋荷载设计值:

q1: 1.23(24.00+1.50)30.8031.4030.90=30.84kN/m;

模板结构自重荷载:

q2:1.230.5030.8030.90=0.43kN/m;

振捣混凝土时产生的荷载设计值:

q3: 1.432.0030.8030.90=2.02kN/m;

q = q1 + q2 + q3=30.84+0.43+2.02=33.29kN/m;

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10333.29330.0332=0.004kN.m;

σ =0.0043106/3.003104=0.123N/mm2;

梁底模面板计算应力 σ =0.123 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值

[f]=12N/mm2,满足要求!

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中,q--作用在模板上的压力线荷载:

q =((24.0+1.50)31.400+0.50)30.80= 28.96KN/m;

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =33.33mm;

E--面板的弹性模量: E = 4200.0N/mm2;

面板的最大允许挠度值:[ω] =33.33/250 = 0.133mm;

面板的最大挠度计算值: ω =

0.677328.96333.34/(1003420032.253105)=0.0003mm;

34

面板的最大挠度计算值: ω =0.0003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 33.3 / 250 = 0.133mm,满足要求!

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1 = (24+1.5)31.430.033=1.19 kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2 = 0.530.0333(231.4+0.3)/ 0.3=0.172 kN/m;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):

经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.5+2)30.033=0.15 kN/m;

2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.231.19+1.230.172=1.635 kN/m;

活荷载设计值 P = 1.430.15=0.21 kN/m;

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5310310/6 = 83.33 cm3;

I=5310310310/12 = 416.67 cm4;

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

线荷载设计值 q = 1.635+0.21=1.845 kN/m;

最大弯距 M =0.1ql2= 0.131.84530.830.8= 0.118 kN.m;

最大应力 σ= M / W = 0.1183106/32000 = 3.689 N/mm2;

抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2;

方木的最大应力计算值 3.689 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算:

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.631.84530.8 = 0.885 kN;

35

方木受剪应力计算值 τ = 33885.44/(2330380) = 0.553 N/mm2;

方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.2 N/mm2;

方木的受剪应力计算值 0.553 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.2 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

q = 1.190 + 0.172 = 1.362 kN/m;

方木最大挠度计算值 ω= 0.67731.36238004 /(10031000031283104)=0.295mm; 方木的最大允许挠度 [ω]=0.80031000/250=3.200 mm;

方木的最大挠度计算值 ω= 0.295 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=3.2 mm,满足要求!

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下:

2(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):

q1 = (24.000+1.500)31.400= 35.700 kN/m2;

(2)模板的自重(kN/m2):

q2 = 0.500 kN/m2;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):

q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;

q = 1.23(35.700 + 0.500 )+ 1.434.500 = 49.740 kN/m2;

梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a, 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时:

当n>2时:

计算简图(kN)

36

支撑钢管变形图

(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到:

支座反力 RA = RB=0.41 kN,中间支座最大反力Rmax=12.461;

最大弯矩 Mmax=0.369 kN.m;

最大挠度计算值 Vmax=0.076 mm;

支撑钢管的最大应力 σ=0.3693106/4490=82.256 N/mm2;

支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2;

支撑钢管的最大应力计算值 82.256 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=12.461 kN;

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

1.梁内侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括:

横杆的最大支座反力: N1 =0.41 kN ;

脚手架钢管的自重: N2 = 1.230.129310.08=1.562 kN;

楼板的混凝土模板的自重: N3=1.23(1.00/2+(0.90-0.30)/2)30.803

0.50=0.384 kN;

37

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.23(1.00/2+(0.90-0.30)/2)30.8030.1203(1.50+24.00)=2.350 kN;

N =0.41+1.562+0.384+2.35=4.706 kN;

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59;

A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.49;

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2;

lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.155 ;

u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.7;

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.15531.731.5 = 2.945 m;

Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=4706.023/(0.2093424) = 53.106 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 53.106 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1.019 ;

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.16731.0193(1.5+0.232) = 2.259 m;

Lo/i = 2259.429 / 15.9 = 142 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.34 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=4706.023/(0.343424) = 32.644 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 32.644 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括:

梁底支撑最大支座反力: N1 =12.461 kN ;

脚手架钢管的自重: N2 = 1.230.1293(10.08-1.4)=1.562 kN;

N =12.461+1.562=13.806 kN;

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59;

A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;

W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.49;

38

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2;

lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

lo = k1uh (1)

k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.167 ;

u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.7;

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.16731.731.5 = 2.976 m;

Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ;

2钢管立杆受压应力计算值 ;σ=13805.607/(0.2053424) = 158.831 N/mm;

钢管立杆稳定性计算 σ = 158.831 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1.019 ;

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.16731.0193(1.5+0.232) = 2.259 m;

Lo/i = 2259.429 / 15.9 = 142 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.34 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=13805.607/(0.343424) = 95.766 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 95.766 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

3.梁外侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值,它包括:

横杆的最大支座反力: N1 = 0.41/Sin80o = 0.417 kN ;

脚手架钢管的自重: N2 = 1.230.1293(10.08-1.4)/Sin80o = 1.365 kN;

N = 0.417+ 1.365 = 1.782 kN;

θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角:θ= 80 o;

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59;

A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;

3 W -- 立杆净截面抵抗矩(cm):W = 4.49;

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2;

lo -- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算

lo = k1uh/Sinθ (1)

k1 -- 计算长度附加系数,取值为:1.167 ;

u -- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u =1.7;

39

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1uh/Sinθ = 1.16731.731.5/0.985 = 3.022 m;

Lo/i = 3021.757 / 15.9 = 190 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.199 ;

钢管立杆受压应力计算值 ;σ=1782.13/(0.1993424) = 21.121 N/mm2;

钢管立杆稳定性计算 σ = 21.121 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

lo = k1k2(h+2a) (2)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1.019 ;

上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.16731.0193(1.5+0.232) = 2.259 m;

Lo/i = 2259.429 / 15.9 = 142 ;

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.34 ;

2钢管立杆受压应力计算值 ;σ=1782.13/(0.343424) = 12.362 N/mm;

钢管立杆稳定性计算 σ = 12.362 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

十一、地基承载力计算

立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=21.12/(1×0.09)=234.67kPa≤fak=430kPa

第三章 11.8m高支模板模板扣件钢管高支撑架计算书

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.50;纵距(m):0.50;步距(m):1.50;

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20;模板支架搭设高度(m):11.80;

采用的钢管(mm):Φ4833.0 ;

扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80;

板底支撑连接方式:方木支撑;

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.5;板钢筋自重:1.1 KN/m3

混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.0;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;

4.材料参数

面板采用胶合面板,厚度为15mm。

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面板弹性模量E(N/mm2):4200;面板抗弯强度设计值(N/mm2):12;

板底支撑采用方木;

木方弹性模量E(N/mm2):10000.0;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.0;

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.7;木方的间隔距离(mm):120.0;

木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;

托梁材料为:钢管(双钢管) :Φ48 3 3;

5.楼板参数

钢筋级别:三级钢HRB 400;楼板混凝土强度等级:C30;

楼板的计算厚度(mm):400.00;

二、模板面板计算

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度:

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 10031.52/6 = 37.5 cm3;

I = 10031.53/12 = 28.125 cm4;

模板面板的按照三跨连续梁计算。

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):

q1 = 2530.1231+0.531 = 3.5 kN/m;

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN):

q2 = 2.531= 2.5 kN/m;

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

其中:q=1.233.5+1.432.5= 7.7kN/m

最大弯矩M=0.137.730.122= 0.011 kN2m;

面板最大应力计算值 σ= 11088/37500 = 0.296 N/mm2;

面板的抗弯强度设计值 [f]=12 N/mm2;

面板的最大应力计算值为 0.296 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 12 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q = 3.5kN/m

面板最大挠度计算值 v = 0.67733.531204/(1003420031280000)=0.001 mm; 面板最大允许挠度 [V]=120/ 250=0.48 mm;

面板的最大挠度计算值 0.001 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.48 mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木使用50*100mm,按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5310310/6 = 83.33 cm3;

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I=5310310310/12 = 416.67 cm4;

方木楞计算简图

1.荷载的计算:

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):

q1= 2530.1230.12 = 0.36 kN/m;

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2= 0.530.12 = 0.06 kN/m ;

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):

p1 = (2.5+2)31.230.12 = 0.648 kN;

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:

均布荷载 q = 1.23(0.36 + 0.06) = 0.504 kN/m;

集中荷载 p = 1.430.648=0.907 kN;

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.90731.2 /4 + 0.50431.22/8 = 0.363 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.907/2 + 0.50431.2/2 = 0.756 kN ;

方木的最大应力值 σ= M / w = 0.3633106/323103 = 11.34 N/mm2;

方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;

方木的最大应力计算值为 11.34 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

3.方木抗剪验算:

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 1.230.504/2+0.907/2 = 0.756 kN;

方木受剪应力计算值 T = 3 3756/(2 350 3100) = 0.227 N/mm2;

2方木抗剪强度设计值 [T] = 1.2 N/mm;

方木受剪应力计算值为 0.227N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.2 N/mm2,满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:

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均布荷载 q = q1 + q2 = 0.36+0.06=0.42 kN/m;

集中荷载 p = 0.648 kN;

方木最大挠度计算值 V= 530.42312004 /(38431000031280000) +648312003 /( 4831000031280000) = 2.708 mm;

方木最大允许挠度值 [V]= 1200/250=4.8 mm;

方木的最大挠度计算值 2.708 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.8 mm,满足要求!

四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

托梁采用:钢管(双钢管) :Φ48 3 3.0;

W=8.98 cm3;

I=21.56 cm4;

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 0.50431.2 + 0.907 = 1.512 kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图

(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

最大弯矩 Mmax = 1.796 kN.m ;

最大变形 Vmax = 4.021 mm ;

最大支座力 Qmax = 16.617 kN ;

托梁最大应力 σ= 1.7963106/8980=200.039 N/mm2 ;

托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2 ;

托梁的计算最大应力计算值 200.039 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 4.021 mm 小于1200/150与10 mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

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1.静荷载标准值包括以下内容:

(1)脚手架的自重(kN):

NG1 = 0.138311.88 = 1.644 kN;

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN):

NG2 = 0.530.530.5= 0.125 kN;

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):

NG3 = 2530.1230.530.5= 0.75 kN;

经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.519kN;

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 30.530.5 = 1.125 kN;

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N = 1.2NG + 1.4NQ = 4.5978 kN;

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 4.5978 kN;

υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到;

i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm;

A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.24 cm2;

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.49 cm3;

σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2);

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm2;

L0---- 计算长度 (m);

如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算

l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数,取值为1.155;

u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.73;

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.2 m; 上式的计算结果:

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.232 = 1.9 m;

L0/i = 1900 / 15.9 = 119 ;

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.458 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=4597.80/(0.4583424) = 23.677 N/mm2;

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 23.677 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算

l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185;

k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1.9 按照表2取值1.024 ;

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上式的计算结果:

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.18531.0243(1.5+0.232) = 2.306 m;

Lo/i = 2305.536 / 15.9 = 145 ;

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.328 ;

钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=4597.80/(0.3283424) = 33.060N/mm2;

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 33.060 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求!

七、地基承载力计算

立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=4.5978(1×0.09)=51.09kPa≤fak=430kPa

十四、高支模安全应急预案

本高支模支撑系统作业危险源较多。因此,有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制,才能对安全施工起到保障作用。

(1)危险源:作业人员在各个部位施工, 有可能造成高处坠落、模板坍塌,触电、机械伤害,物体打击和火灾。

(2)可能造成的伤害:高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故,可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。

(一)机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援,项目部成立应急求援小组。由项目经理任

组长,负责事故现场指挥,统筹安排全面工作。

具体安全管理机构如下:

组 长:王斌(项目经理)

组 员:侯代娇(安全员)

张志立(施工员)

张伟峰(质检员)

紧急求援电话: 120

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必要时,报告分公司及公司甚至当地部门,取得政府及相关部门的帮助。

(三)应急救援工作程序

1、报告

(1)报告流程

当事故发生时、按以下工作流程迅速报告:事故第一发发现人→现场值班人员→安全部→现场指挥组→区人民医院急诊科→公司经理及工作站。

(2)报告内容

现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况,可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。

(3)联系方式

利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员,由值班人员按流程逐级报告。

2、联络

(1)医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系,报告事故地点人员伤亡情况,联系医务人员及救护车辆。

(2)抢救疏散组随时与急救中心保持联系,指挥疏散,小组派专人在路口引导救护车辆,以便顺利准确到达指定地点。

3、疏散

(1)疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。

(2)疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。

(3)疏散组派专人引导疏散至安全地带,并确认是否有人员未能脱离危险区,如存在立即进行施救。

(4)指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令,并联系施救所需设备、器具。

(四)救援方法

高空坠落应急救援方法:

现场只有1人时应大声呼救;2人以上时,应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象,并尽可能了解伤员落地的身体着地部位,和着地部位的具体情况。

如果是头部着地,同时伴有呕吐、昏迷等症状,很可能是颅脑损伤,应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞,以免造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。

如果伤员腰、背、肩部先着地,有可能造成脊柱骨折,下肢瘫痪,这时不能随意翻动,搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上,不能扭转脊柱,运送时要平稳,否则会加重伤情。

模板、坍塌应急救援方法:

当发生高支模坍塌事故时,立即组织人员及时抢救,防止事故扩大,在有伤亡的情况下控制好事故现场;

报120急救中心,到现场抢救伤员。(应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等,并派人到路口等待); 46

急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位,采取有效的应急救援措施;

清理事故现场,检查现场施工人员是否齐全,避免遗漏伤亡人员,把事故损失控制到最小; 预备应急救援工具:切割机、起重机、药箱、担架等。

物体打击应急救援方法:

当物体打击伤害发生时,应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢,应急以后及时送医院治疗。

⑴止血:根据出血种类,采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 ⑵对伤口包扎:以保护伤口、减少感染,压迫止血、固定骨折、扶托伤肢,减少伤痛。 ⑶对于头部受伤的伤员,首先应仔细观察伤员的神志是否清醒,是否昏迷、休克等,如果有呕吐、昏迷等症状,应迅速送医院抢救,如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出,千万不能用手巾棉花或纱布堵塞,因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染,会危及伤员的生命安全。

⑷如果是轻伤,在工地简单处理后,再到医院检查;如果是重任,应迅速送医院拯救。

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